Теоретическая производительность шестеренного насоса системы жидкой смазки (часть 2)   

   Если объем масла для заполнения системы обозначим V₃, то фак­тическая полезная емкость V_ф.п=V_п—V₃. Коэффициент кратности

   K= V_ф.п60/Q≤25,

   где Q подставляется как размерность в дм³/сек. При проектировании горизонтальных отстойников основные геометрические размеры опреде­ляют расчетом по следующим формулам:

   длина отстойника

   A≥vh/v₀ см;

   ширина отстойника

   В = q/hv см;

   где   v — скорость потока, см/сек;

v₀ —скорость осаждения, см/сек;

h — высота масла в отстойнике, см;

q — расход жидкости, см³/сек.

   Взвешенные частицы шаровидной формы диаметром меньше 0,1 мм при спокойном состоянии жидкости осаждаются со скоростью

   V₀=2gr²(ρ₁/ ρ — 1)/9y

   где ρ₁ — плотность частицы;

ρ — плотность масла;

у —коэффициент кинематической вязкости;

g —ускорение силы тяжести;

r —радиус шаровидной частицы.

   Высота отстойника

   H=q60t/Fη,см

   где   t — продолжительность отстаивания, мин;

η— объемный коэффициент использования отстойника.

   Площадь отстойника

   F = q/v, см²

   Горизонтальные отстойники нецелесообразно делать глубокими, так как это не улучшает очистку. При большой ширине отстойника, когда B/H>1,5, целесообразно сливать отработавшее масло по нескольким трубам, впадающим в жёлоб, расположенный по всему периметру верх­ней части отстойника. При определении высоты отстойника Я необхо­димо задаваться продолжительностью отстаивания t.

   Объем масла в отстойнике для обычного оборудования должен быть рассчитан не менее чем на двадцатиминутную, а для подшипников жидкостного трения — сорокаминутную производительность насоса и может быть определен по формуле

   V=Q_Д*t/1000, м³

   Здесь   Q_Д — действительная производительность насоса, дм³/сек; t — время, сек.

   Расход пара при подогревании масла при помощи парового змееви­ка, установленного в резервуаре-отстойнике, и время нагрева определя­ют по методике расчета [2].

   Количество тепла, необходимого для подогрева масла:

   W = nQc(t₂—t₁), дж.

   Здесь п — коэффициент запаса тепловой мощности, учитывающий на­ружное охлаждение резервуара   (обычно принимают равным 1,2—1,3);

   Q — масса подогреваемого масла, кг;

    с—теплоемкость масла при средней температуре, дж/(кг*град).

Среднюю температуру можно  принимать равной   1674,7—2093,4:

t_ср.м = 0,5(t₂+t₁)

где  t₁— начальная температура масла;

t₂ —температура нагрева масла.

   Необходимое количество пара

А=Q₁/(i₁—i₂),кг

   Здесь i₁—энтальпия пара на входе в змеевик, кдж/кг; из табл. работы [3] для сухого насыщенного пара при давлении 0,369 Мн/м² (3,69 кГ/см²) i₁ = 2734 кдж/кг, а при давлении 0,63 Мн/м² i₁=2758 кдж/кг;

   i₂ — энтальпия конденсирующегося пара на выходе из змеевика; без учета переохлаждения конденсата из табл. работы [3] для кипящей воды при давлении 0,369 Мн/м² i₂= = 589,11 кдж/кг, а при давлении 0,63 Мн/м², i₂ = 6754 кдж/кг.

   Переохлаждение конденсата образует запас тепловой мощности на­гревателя. Количество тепла, поглощаемого маслом за 1 ч:

   Q₁=kFΔt, вт

   где  k — коэффициент теплопередачи от пара к маслу;

F—поверхность нагрева змеевика, м², определяемая по длине тру­бы змеевика и ее наружному диаметру;

Δt— температурный перепад, град.

   Коэффициент теплопередачи от пара к маслу

   K=1/(1/α₁+δ/λ+1/α₂).

   Пренебрегая значениями термических сопротивлений 1/α₁+δ/λ , так

1

как они малы по сравнению с 1/α₂, для упрощения расчета принимаем

k = α₂, где α₂ — коэффициент теплоотдачи от стенки трубы к маслу в вт/ (м²•град).

   Часовой расход пара

Q₂=A/T, кг