Влияние ТМО (при прокатке и волочении) на структурные превращения и жаропрочность   

   Прутки промышленной плавки (d — 22 мм) разрезали на заготовки (длиной 300—350 мм), которые затем закаливали в воде с 1200° С (выдержка в течение часа). Заготовки обтачи­вали на диаметр 19 ± 0,05 мм (для волочения) и строгали на размер 13X14 мм (для прокатки). Степень обжатия (по лога­рифмической формуле) составляла 25, 50 и 75%. Затем прово­дили старение по различным режимам.

   Для измерения электрического сопротивления при непре­рывном нагреве и одновременном действии нагрузки было смон­тировано специальное устройство с использованием машины типа ЯБ-1 для испытания на длительную прочность; измерение электросопротивления и в данном случае было проведено ком­пенсационным методом. Напряжение, приложенное к образцу, выбирали равным до 10 кПмм², т. е. было ниже того значения, которое может вызвать заметную  пластическую деформацию.

   Испытание на циклическую длительную прочность проводили на машине И. А. Ярова. Периодический нагрев и охлаждение испытуемого образца в этой машине регулируется с помощью реле, которое, кроме того, обеспечивает выдержку испытуе­мого образца при заданной температуре нагрева в течение не­обходимого  промежутка  времени.

   Режим испытания был выбран следующий: время цикла (выдержки при максимальной температуре) 60 мин; минималь­ная температура 100° С; температура испытаний (максималь­ная температура) 600, 700 и 800° С при соответствующем на­пряжении 30,   15  и  12 кГ/мм².

   Результаты влияния наклепа после закалки на изменение твердости и тонкой структуры представлены в табл.9.

   ТАБЛИЦА   9.    ИЗМЕНЕНИЕ    ТВЕРДОСТИ   И   ЭЛЕМЕНТОВ    ТОНКОЙ СТРУКТУРЫ   СТАЛИ   ЭИ395    В   ЗАВИСИМОСТИ   ОТ   СТЕПЕНИ ПЛАСТИЧЕСКОЙ   ДЕФОРМАЦИИ    ПОСЛЕ    ЗАКАЛКИ

Вид деформации после закалки	λ, %	HV	D, Å	Δa/a103 рад
Прокатка ….	25	310	800	1,3
	50	345	550	1,75
	75	390	450	1,10
Волочение ….	25	360	550	0,86
	50	360	550	0.86
	75	410	300	0,75

   Величина неоднородных микронапряжений уменьшается при больших степенях обжатия аналогично тому, что было отме­чено при исследовании ТМО стали 4Х14Н14В2М. Как уже было сказано, такого рода изменения неоднородных микрона­пряжений, вероятно, связаны с перераспределением дислока­ций при больших степенях обжатия, которое в данном случае осложняется процессом образования упрочняющих фаз при наклепе. Поэтому и наблюдаемое измельчение мозаичной струк­туры связано не только с влиянием холодной деформации, но и с распадом твердого раствора.

   Следует отметить, что образцы с одной и той же степенью обжатия, в зависимости от схемы деформации обладают не­сколько различными значениями твердости. Наблюдается со­ответствие между размерами областей когерентного рассеяния и значениями твердости наклепанных образцов.

   Изучение микроструктуры образцов под световым микроско­пом после закалки и наклепа обнаруживает структурные изменения, связанные с распадом твердого раствора при на­клепе, в том числе и присутствие частиц упрочняющей фазы.

   Линии скольжения в деформированных образцах распреде­ляются по-разному в зависимости от степени, а также от схемы деформации.

   Значения электрического сопротивления стали ЭИ395 после различных видов и степеней обжатия приведены в табл. 10. Уменьшение электросопротивления свидетельствует о распаде твердого раствора в результате пластической деформации; развитие этого процесса перекрывает влияние наклепа на иска­жение решетки, определяющее повышение электросопротив­ления.

   ТАБЛИЦА  10.    ИЗМЕНЕНИЕ    УДЕЛЬНОГО   ЭЛЕКТРОСОПРОТИВЛЕНИЯ СТАЛИ    ЭИ395   ПОСЛЕ    ХОЛОДНОЙ   ПЛАСТИЧЕСКОЙ   ДЕФОРМАЦИИ

Обработка	λ, %	ρ, мк*ом/см	Обработка	λ, %	ρ, мк*ом/см
Закалка с 1200° С	—	99,00	Закалка и прокатка	25 50 75	98,50 97,60 97,00
Закалка   и  волоче­ние	25 50 75	98,60 98,00 96,50